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一定原装房间现货
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进口原装现货
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多光耦品牌授权代理，只做原装，支持开票
TLV431
LOW-VOLTAGE ADJUSTABLE PRECISION SHU...
TI
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TLV431
LOW-VOLTAGE ADJUSTABLE PRECISION SHU...
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TLV431A
Low Voltage Precision Adjustable Shu...
ONSEMI
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TLV431A
LOW-VOLTAGE ADJUSTABLE PRECISION SHU...
TI
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LOW-VOLTAGE ADJUSTABLE PRECISION SHU...
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TLV431B
低电压可调节精密并联稳压器
TI
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TLV431ID
LOW-VOLTAGE ADJUSTABLE PRECISION SHU...
TI
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TLV431ID
LOW-VOLTAGE ADJUSTABLE PRECISION SHU...
TI [Texas Instruments]
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TLV431_06
LOW-VOLTAGE ADJUSTABLE PRECISION SHU...
TI [Texas Instruments]
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TLV431_08
1.24V Cost effective shunt regulator
ZETEX [Zetex Semiconductors]
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s.width=740" src="/images/531222122/20065227241148746.jpg" onmousewheel="return zoom_img(event,this)">图7 测试电路添加滤波网络后，我们就得到了如图6所示的增益曲线，并实现了tl431所需的增益曲线。我们建立了显示添加滤波器效果的演示电路，并进行了测试。图7显示了用于测试的电路。我们在r9上插入信号，测量两点的电压，从而得到电路的回路增益。r9与r7的连接处是第一测试点。根据所测量的增益不同，tlv431增益或光耦合器输出，第二点可在测量cny17增益时连接于tlv431的阴极，或连接于cny17光电晶体管的发射极。图8显示了tlv431的增益和相位。图9显示了cny17发射极的增益和相位。如图8和图9所示，各dc增益略微不同，这是因为cny17的ctr不是一对一的。此外，还存在180度的相位差，这对应于tlv431阴极到光电晶体管发射极极性的颠倒。图10和图11显示了计算得出的增益和相位。实线代表计算得出的tlv431阴极增益，虚线代表计算得出的光电晶体管发射极增益。ctr经过修改，反映了计算
将二次稳压电路的功耗降低数毫瓦。 当谈及待机损耗时，所有的电路都会涉及到，其中包括调节输出的误差放大器。图4的左侧部分显示了一个12v电源的典型稳压电路。常用的tl431需要至少1ma的静态电流来确保稳压。这是通过r2实现的，其通常会导致15mw~50mw的损耗。r3和r4的电阻分压器对输出电压进行了设置。凭借一个12.6kω的串联电阻，这些电阻消耗的功耗便为11mw. 图420mw~55mw损耗的任何部分都可以从稳压电路中去除掉 图4的右侧显示了一种调节输出的更高效的方法。用tlv431来代替tl431,这只需要80μa的静态电流就可以确保稳压。通过光学耦合器驱动的电流足以为tlv431供电，因此就可以把r2去除掉了。tlv431的额定最大压为6.3v,因此"无经验设计人员设计的由q1、r5和d1组成的线性稳压器"电路保护了该器件。r5和d1增加了额外的3mw损耗。将反馈分压器的电阻提高10倍我们就可以节省10mw的功耗。 5、保持精确的偏置电平。 如果您仍然想竭力节约更多电力的话，那么优化控制器的偏置电压可能会让您实现这一目标。该偏置电压必须要足够高，以确保控制器
电源的输入和输出隔离是通过变压器实现的，对于逆变和反激拓扑，能量储存在变压器电感内，问题是如何提供变压器次级到原级的反馈。大多数系统通过使用额外的绕组或光耦实现。辅助绕组提高了复杂度，而且在低压输出以及负载变化时不能保证足够精确的输出电压。 电源系统稳定工作时，光耦需要稳定的电流流过原级led.为优化系统，需尽可能降低该电流（图1）。通过减小低电流下光耦的转移系数（ctr） （10ma时63%,1ma时22%），并降低光耦速度可以使这个电流达到最小。此外，还需要误差比较器、精密基准tlv431的电流，使其保持在最小值（ikmin = 100μa）。 图1. 输出分压电路产生误差比较器信号，用于隔离图3所示开关电源。 对于连接在基准输出的分压电阻r131和r137,为了减小电流须选择大阻值电阻。设计时需要考虑补偿输入电流和输入电容造成的延迟（这个问题可以通过电容分压解决）。由于输出电容（c47）很大，需要选择低esr电容（钽、oscon、有机铝电容等）。另外还要求电容具有极低的漏电流，应为漏电流（特别是在高温情况下）会产生很大的损耗（对于一个16v kemet t495
准电压vref的测试。在常温下图1中的设定电流约为8.3ma左右，可作为lm317、337测试时的最小负载电流。此时在r2（150q）电阻上的压降约为1.25v左右。如果数字万用表测得的电压在1.25v左右，且改变稳压电源的输出电压时其读数基本不变，则表明元件是良好的。 图2b、c、d、e为各种精密基准电压源的测试原理图。其中：lm335的基准电压在2.98v左右；lm336的基准电压在2.49v左右；lm385的基准电压有1.25v和2.5v两种；tl431的基准电压在2.5v左右，还有tlv431的基准电压在1.25v左右。 图2f为lm317可调正电压输出集成稳压器的测试原理图。其基准电压vref在1.25v左右。测试时的最小负载电流在8.3ma左右。可满足正常工作时对最小负载电流的要求。 图2g为lm337可调负电压输出集成稳压器的测试原理图。其基准电压vref在-1.25v左右，最小负载电流也在8.3ma左右。 图2h是对lm337l的测试原理图，②、③管脚正好与lm337的管脚相反。 图2i为lm78xx固定正电压输出集成稳压器的测试原理图。其中xx为
。其中，主开关采用n沟道mosfet(q1)，箝位开关采用p沟道mosfet(q2)，主副开关间的死区时间由脚1的外接电阻rdel控制。t1是主变压器，ccl是箝位电容。为使电流检测端的功耗最小，采用电流检测变压器t2。副边采用同步整流技术，q3和q4是相应的同步整流管。与以往通过主变压器的辅助绕组获得偏置电压的方式不同，本文利用输出滤波电感lo的耦合电感作为原边控制芯片的偏压绕组，从而既可以为芯片提供稳定的偏压，又避免了采用常规线性调节器时产生的功耗。线性光耦sfh690bt与可调式并联稳压器tlv431将输出反馈至芯片的fb端。 图5 采用uxx2891实现的同步整流有源箝位正激变换器电路 设置合适的时延可使主从开关都具有zvs开通条件。ucc2891的脚1（delay）专门用于控制out与aux间的时延。图6给出了两个时延间的比值。在主开关向辅助开关过渡的过程中，时延对于zvs条件并不十分关键。在out关断过程的前半部分，辅助开关的体二极管导通，因此，aux可以在此后的任何时刻实现zvs开通。辅助开关向主开关的过渡则更为关键。aux脉宽结束时寄生电感中的能量可用于在延时期间对主开关管的寄
产品型号:TLV431BSNT1G
输出电压(V):1.24~16
工作电流最小值(μA):50
工作电压(V):1.24~16
容限:±1%
温度系数(ppm/℃):－
封装/温度(℃):TSOP-5/-40~85
描述:低电压精密可调参考源
价格/1片(套):￥3.00
&nbs...
产品型号:TLV431BSN1T1G
输出电压(V):可调1.24~16
工作电流最小值(μA):50
工作电压(V):1.24~16
容限:±1%
温度系数(ppm/℃):－
封装/温度(℃):TSOP-5/-40~85
描述:低电压精密可调参考源
价格/1片(套):￥2.60
产品型号:TLV431BLPRAG
输出电压(V):可调1.24~16
工作电流最小值(μA):50
工作电压(V):1.24~16
容限:±0.5%
温度系数(ppm/℃):－
封装/温度(℃):TO-92/-40~85
描述:低电压精密可调参考源
价格/1片(套):￥2.79
产品型号:TLV431BLPG
输出电压(V):可调1.24~16
工作电流最小值(μA):50
工作电压(V):1.24~16
容限:±0.5%
温度系数(ppm/℃):－
封装/温度(℃):TO-92/-40~85
描述:低电压精密可调参考源
价格/1片(套):￥2.79
&...
产品型号:TLV431ASNT1G
输出电压(V):可调1.24~16
工作电流最小值(μA):50
工作电压(V):1.24~16
容限:±1%
温度系数(ppm/℃):－
封装/温度(℃):TSOP-5/-40~85
描述:低电压精密可调参考源
价格/1片(套):￥2.35
...
。其中，主开关采用n沟道mosfet(q1)，箝位开关采用p沟道mosfet(q2)，主副开关间的死区时间由脚1的外接电阻rdel控制。t1是主变压器，ccl是箝位电容。为使电流检测端的功耗最小，采用电流检测变压器t2。副边采用同步整流技术，q3和q4是相应的同步整流管。与以往通过主变压器的辅助绕组获得偏置电压的方式不同，本文利用输出滤波电感lo的耦合电感作为原边控制芯片的偏压绕组，从而既可以为芯片提供稳定的偏压，又避免了采用常规线性调节器时产生的功耗。线性光耦sfh690bt与可调式并联稳压器tlv431将输出反馈至芯片的fb端。 图5 采用uxx2891实现的同步整流有源箝位正激变换器电路 设置合适的时延可使主从开关都具有zvs开通条件。ucc2891的脚1（delay）专门用于控制out与aux间的时延。图6给出了两个时延间的比值。在主开关向辅助开关过渡的过程中，时延对于zvs条件并不十分关键。在out关断过程的前半部分，辅助开关的体二极管导通，因此，aux可以在此后的任何时刻实现zvs开通。辅助开关向主开关的过渡则更为关键。aux脉宽结束时寄生电感中的能量可用于在
diodes incorporated 宣布，旗下深受欢迎的zetex电源管理ic系列获得了aec-q100汽车质量规范认证。 这些新近认证的产品包括监控器、稳压器和基准器件等，均符合aec-q100一级要求，可用于高达125℃的汽车温度环境。diodes公司已于今年6月9日正式宣布完成对英国zetex公司的收购。 zxct1008和zxct1080电流和电压输出电流监控器、ztl431和tlv431分流稳压器，以及lm4040精密微功耗电压基准器件均支持在多数对可靠性有严格要求的子系统的测量和保护要求，包括车窗电机控制、空调及门控车内照明等。 diodes公司销售和市场部高级副总裁mark king 表示：“这些深受欢迎的电子器件获得如此严格的汽车质量规范认证，为汽车制造企业带来了更精确的电源管理和显著增强的可靠性优势。从商业角度来看，这是我们公司业务发展的自然进展。zetex的高效率双极器件及mosfet早已通过了分立元件的 aec-q101规范认证；而现今相应的监控器、稳压器和参考器件也获得了aec-q100规范认证，这种相辅相成将大大提升我们为汽车领域
。其中，主开关采用n沟道mosfet(q1)，箝位开关采用p沟道mosfet(q2)，主副开关间的死区时间由脚1的外接电阻rdel控制。t1是主变压器，ccl是箝位电容。为使电流检测端的功耗最小，采用电流检测变压器t2。副边采用同步整流技术，q3和q4是相应的同步整流管。与以往通过主变压器的辅助绕组获得偏置电压的方式不同，本文利用输出滤波电感lo的耦合电感作为原边控制芯片的偏压绕组，从而既可以为芯片提供稳定的偏压，又避免了采用常规线性调节器时产生的功耗。线性光耦sfh690bt与可调式并联稳压器tlv431将输出反馈至芯片的fb端。 图5 采用uxx2891实现的同步整流有源箝位正激变换器电路 设置合适的时延可使主从开关都具有zvs开通条件。ucc2891的脚1（delay）专门用于控制out与aux间的时延。图6给出了两个时延间的比值。在主开关向辅助开关过渡的过程中，时延对于zvs条件并不十分关键。在out关断过程的前半部分，辅助开关的体二极管导通，因此，aux可以在此后的任何时刻实现zvs开通。辅助开关向主开关的过渡则更为关键。aux脉宽结束时寄生电感中的能量可用于在
业务遍及广泛的分立及模拟半导体市场的全球领先专用标准产品制造商及供应商diodes incorporated 宣布，旗下深受欢迎的zetex电源管理ic系列获得了aec-q100汽车质量规范认证。 这些新近认证的产品包括监控器、稳压器和基准器件等，均符合aec-q100一级要求，可用于高达125 ºc的汽车温度环境。diodes公司已于今年6月9日正式宣布完成对英国zetex公司的收购。 zxct1008和zxct1080电流和电压输出电流监控器、ztl431和tlv431分流稳压器，以及lm4040精密微功耗电压基准器件均支持在多数对可靠性有严格要求的子系统的测量和保护要求，包括车窗电机控制、空调及门控车内照明等。 diodes 公司销售和市场部高级副总裁mark king 表示：“这些深受欢迎的电子器件获得如此严格的汽车质量规范认证，为汽车制造企业带来了更精确的电源管理和显著增强的可靠性优势。从商业角度来看，这是我们公司业务发展的自然进展。zetex的高效率双极器件及mosfet早已通过了分立元件的 aec-q101规范认证；而现今相应的监控器、稳压器和参考器件
一个用tlv431稳压的问题 (附电路图)图上输出电压"vo"标的电压是3.3v, 而我根据tlv431的稳压公式计算得到的应该是6.6v, 请指点 根据公式: vo=(1+r1/r2)vref vo = (1+100/60.4) * 2.5 = 6.64 (v)
lm385lm385 20ppm, tlv431是100ppm/℃
只能用在电池供电的情况还要自校正,否则要是做到绝对2%以内多好啊!也不就一个tlv431吗?有多难呀,还有,其实avr所有的基准都不好用!10%的误差,太大了,我的一个项目就是死在这上面的!
有1.25v的tlv431，但10mv精度很难
分压电路后接一个运放跟随器,是否可以?或者用一个tlv431的电压参考源? * - 本贴最后修改时间：2007-1-4 16:34:03 修改者：debugtwo
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